下面是小编给大家带来轮毂加速寿命试验的统计分析（共含7篇），一起来阅读吧，希望对您有所帮助。同时，但愿您也能像本文投稿人“西里西里”一样，积极向本站投稿分享好文章。
轮毂加速寿命试验的统计分析
基于铝合金疲劳试验,采用BLUE(best linear unbiased estimation)和MLE(maximum likelihood estimation)方法,提出了轮较加速寿命试验的加速模型,且用假设检验方法研究应力集中对2014铝合金轮毂加速因子的.敏感性.
作 者：邵养鹏 周一帆 王国力 作者单位：邵养鹏,周一帆(中航第514厂,陕西兴平,713106)王国力(西安交通大学,西安,710049)
刊 名：科技创新导报 英文刊名：SCIENCE AND TECHNOLOGY INNOVATION HERALD 年，卷(期)： “”(4) 分类号：V216.3 关键词：轮毂 疲劳 加速模型 应力集中加速寿命试验的理论基础(Ⅱ)
给出了常见失效分布失效机理不变的条件及加速系数的`表达式及适用于加速寿命试验的失效分布,并对时间折算公式及加速寿命试验的基本假设进行了讨论.
作 者：杨宇航 周源泉 作者单位：杨宇航(北京航空航天大学经济管理学院)周源泉(北京强度与环境研究所)
刊 名：推进技术 ISTIC EI PKU英文刊名：JOURNAL OF PROPULSION TECHNOLOGY 年，卷(期)： 22(5) 分类号：V231 V430 关键词：加速寿命试验 加速系数 失效机理 可靠性分析Weibull分布下恒定应力加速寿命试验分组数据的统计分析
对Weibull分布恒定应力加速寿命试验的分组数据,利用形状参数的线性无偏估计将分组数据转换为指数分布的加速寿命试验分组数据,建立相应的.似然方程,求解得到加速模型参数最大似然估计,最后对某实例进行了分析.
作 者：郑德强 张正平李海波 胡彦平ZHENG De-qiang ZHANG Zheng-ping LI Hai-bo HU Yan-ping 作者单位：北京强度环境研究所,可靠性与环境工程技术国防科技重点实验室,北京 100076 刊 名：强度与环境 ISTIC英文刊名：STRUCTURE & ENVIRONMENT ENGINEERING 年，卷(期)： 35(6) 分类号：V524.3 关键词：Weibull分布 恒定应力加速寿命试验 分组数据 似然函数基于工程可靠性分析的陀螺电机加速寿命试验设计
研究某型陀螺电机的`加速寿命试验设计方法,该方法以工程可靠性分析为基础.一般的加速寿命设计认为产品只有一种失效机理,采用单一加速应力.研究显示,同一个试验条件对陀螺电机不同部分的寿命影响是不同的,陀螺电机进行加速寿命试验时,存在不同的失效机理.因此,陀螺电机的加速寿命试验不能采用一般的加速寿命试验.
作 者：陈东生 宋永刚 徐强 Chen Dongsheng Song Yonggang Xu Qiang 作者单位：航天时代电子公司导航与控制设备设计制造中心,北京,100854 刊 名：导弹与航天运载技术 ISTIC PKU英文刊名：MISSILES AND SPACE VEHICLES 年，卷(期)： “”(6) 分类号：V448 关键词：陀螺电机 加速寿命试验 可靠性航天器机构固体润滑球轴承的加速寿命试验方法
给出了加速寿命试验的一般流程,论述了长寿命航天器机构固体润滑球轴承的`恒定应力加速寿命试验方法,包括加速应力类型、加速模型、应力水平、试验环境、试验件数量、试验测试参数、失效判据、试验终止条件、数据处理等要素的确定原则和方法.针对某航天器天线指向机构固体润滑球轴承,给出了具体的加速寿命试验方案示例.
作 者：李新立 刘志全 遇今 LI Xinli LIU Zhiquan YU Jin 作者单位：中国空间技术研究院,北京,100094 刊 名：航天器工程 ISTIC英文刊名：SPACECRAFT ENGINEERING 年，卷(期)： 17(5) 分类号：V423 TH117.1 关键词：航天器 机构 固体润滑 球轴承 加速寿命试验加速寿命试验方法及其在航天产品中的应用
介绍了加速寿命试验方法的相关概念,总结了加速寿命试验方法的三种常用类型与特点,阐述了加速寿命试验方法的目的、原理、加速模型以及统计分析;并总结分析了国内外加速寿命试验方法在航天产品中的'工程应用;最后展望了该研究领域的发展趋势.
作 者：李海波 张正平胡彦平LI Hai-bo ZHANG Zheng-ping HU Yan-ping 作者单位：北京强度环境研究所,北京,100076 刊 名：强度与环境 ISTIC英文刊名：STRUCTURE & ENVIRONMENT ENGINEERING 年，卷(期)： 34(1) 分类号：V4 关键词：加速寿命试验 航天产品 加速模型 加速因子 统计分析混凝土加速试验研究论文
摘要:混凝土的耐久性与钢筋混凝土结构的使用寿命息息相关。由于工程的使用功能和所处地理位置的不同，建筑结构常常遭受多种腐蚀介质的侵蚀，特别是盐渍土地区及海岸工程，环境条件更加恶劣，对结构的使用寿命产生特别大的影响。因此，基于单一腐蚀介质研究钢筋混凝土结构的耐久性问题既不客观也不科学。本研究将多组混凝土试块浸泡于一系列不同浓度的H2S04和NaCl混合腐蚀介质中，经过2年的腐蚀周期，通过抗压强度试验，宏观和微观分析，找出了混凝土损伤劣化的根本原因，获得了有价值的试验成果，为结构耐久性设计和规范修订提供了技术支撑。
关键词:混合；腐蚀介质；加速侵蚀；混凝土；抗压强度
存在于混凝土中的氯盐分为三种形式:溶解于孔隙中的游离氯离子，与水泥水化产物结合的氯化物，和凝胶体空隙中吸附的氯化物。游离氯离子参与氯化物的传输和钢筋腐蚀过程，氯化物也能对混凝土造成损害，降低混凝土强度。氢离子侵入混凝土，与CH发生“中和”反应，降低混凝土孔溶液中OH－浓度，导致孔溶液pH值下降。从而改变混凝土的微观结构。腐蚀介质浓度某一值时生成的'CaS042H20和钙矾石(3CaOAl2033CaS0432H20)由于体积膨胀。浸泡早期填充混凝土表面孔隙，延缓侵蚀离子渗入，延缓劣化速率，提高混凝土抗压强度，但是后期随着基体pH值下降，水化产物解体，石膏和钙矾石膨胀导致混凝土开裂，加剧混凝土的腐蚀。有关混凝土工程的安全性评估及寿命预测问题，目前研究者针对某单一因素对混凝土腐蚀的影响研究的较多，对多因素耦合作用下混凝土腐蚀行为研究的尚少。熊卫士，高飞，韩东对多因素作用下的混凝土耐久性进行了综述，提出了研究趋势，但不包括多种腐蚀介质作用下的混凝土耐久性研究［1］，王信刚，章未琴，陈方斌等进行了高性能水泥基材料的耐久性能及其微观结构研究，得出了各种水泥材料在氯离子、硫酸根离子和抗冻、抗碳化的条件下的性能和微观结构［2］，乔红霞、陈丁山、何忠茂等对盐渍土地区混凝土硫酸盐腐蚀加速试验制度进行了评价［3］，刘影、金祖全、张宇研究了海水对混凝土中钢筋锈蚀的影响［4］，许豪文、刁波、沈孛等对裂缝及环境对混凝土中氯离子扩散的影响进行了研究［5］，董建锋，邢峰，戴虹等研究了混凝土不同面的氯离子侵蚀规律［5］，结构表明，同一表面高性能混凝土抵抗氯离子侵蚀能力优于普通混凝土，迎风面的氯离子侵蚀程度高于侧风面和被封面。由于工程所处环境不同，影响因素众多，腐蚀介质存在差异甚至差异悬殊。在海洋、化工及盐渍土地区，酸、氯盐和硫酸盐是引起混凝土结构腐蚀的主要原因。因此，单一腐蚀介质与工程实际相差较大，研究结果难以直接应用于实际工程。但是任何试验不可能穷尽所有的腐蚀环境和工程结构，本研究也是选择有代表性的腐蚀环境，尽可能的接近工程实际。
1试验概况
(1)腐蚀介质:自来水、盐晶体、浓硫酸。采用质量配比，介质浓度百分比按几何级数增加，尽可能包含一般腐蚀环境状况。腐蚀介质配合比和试验情况如表1所示。(2)试验周期:为24个月，每60天进行一次检测，共需检测12次。(3)试件环境:在试验室内进行，保持恒温、恒湿。
2试验设备
(1)腐蚀试验室与腐蚀池:腐蚀试验室及腐蚀池如图1所示。(2)烘干设备:高低温试验箱如图2所示。图2高低温试验箱(3)万能试验机:万能伺服试验机如图3所示。
3试验结果及分析
3．1典型试件腐蚀情况
混凝土腐蚀情况见图4。存在于混凝土中的氯盐分为三种形式:溶解于孔隙中的游离氯离子，与水泥水化产物结合的氯化物，和凝胶体空隙中吸附的氯盐。前者参与氯化物的传输和钢筋腐蚀过程，后者虽不参与这两个过程，但也能对混凝土造成损害，如晶体NaCI2H2O存在于混凝土孔隙中产生30%的膨胀，降低混凝土强度。侵蚀到混凝土中的氯离子，与C3A等物质发生化学反应，生成氯铝酸盐，膨胀量较小。在适当条件下，混凝土孔隙液中的游离氯离子产生经变膨胀，是导致混凝土内部产生膨胀应力的主要原因。氯盐会促进混凝土氢氧化钙溶出和C－S－H胶凝分解，生成膨胀性复盐破坏氢氧化钙和C－S－H胶凝之间的平衡。由于复盐主要分布于混凝土表面，因此表面C－S－H胶凝的分解与复盐的膨胀必然导致混凝土表面的溃散，达一定程度后会使混凝土材料出现疏松、裂缝、脱皮等现象，降低混凝土的强度。混凝土在酸性环境中易发生“中和”或者分解反应，造成混凝土强度降低，减短结构的使用寿命。氢离子侵入混凝土，与CH发生“中和”反应，降低混凝土孔溶液中OH－浓度，导致孔溶液pH值下降。而各种水化产物稳定存在的碱性条件依靠水泥水化产物中CH(氢氧化钙)的溶解来维持，CH消耗殆尽时，溶液pH值小于一定值时，水泥水化产物便会分解，或者氢离子直接与水泥水化的各种碱性产物发生化学反应，从而改变混凝土的微观结构，宏观上则表现为混凝土的物理力学性能与耐久性降低。腐蚀介质达到某一浓度时生成的CaS042H20和钙矾石(3CaOAl2033CaS0432H20)由于体积膨胀。浸泡早期填充混凝土表面孔隙，延缓侵蚀离子渗入，延缓劣化速率，提高混凝土抗压强度，但是后期随着基体pH值下降，水化产物解体，石膏和钙矾石膨胀导致混凝土开裂，加剧混凝土的腐蚀。
3．2试验结果与分析
3．2.1混凝土强度损失混凝土试块在介质中浸泡的早期阶段，腐蚀即发生，先是混凝土表面的水泥胶凝体脱落，细集料砂露出，随着时间增长，逐渐露出粗骨料石子;同时，介质浓度越大，混凝土表面腐蚀程度越严重。腐蚀中期，混凝土试块边缘出现裂缝，进而棱角处混凝土发生脱落。浸泡后期，混凝土试块溃散、碎裂、整体破坏，彻底失去强度(见图4(a)、(b))。单轴抗压试验发现，低浓度中的混凝土试块早期强度略有增加，中后期强度逐渐降低。观察试验破坏后的试件，腐蚀介质侵入试块内部，介质浓度不同侵蚀也不同程度(见图4(c))。图5为混凝土强度损失率与腐蚀时间的关系。3．2.2混凝土SEM分析混凝土中水泥浆体是最容易受到腐蚀的组分，为了探讨混凝土在酸性环境中腐蚀机理及水泥水化产物组成、结构的变化，采用扫描电子显微镜(SEM)进行分析。通过对比腐蚀产物和未腐蚀体化学成分和微观形态的变化，分析在腐蚀介质作用下混凝土性能的劣化机理。图6为混凝土SEM图。分析结果可以看出，水泥水化产物被腐蚀后，CaO、SO2和MgO含有量变化很大。这是因为水泥水化产物在酸性环境下发生分解或者“中和”反应生成钙盐而流失，其中有一部分生成CaS042H20而滞留在腐蚀层中，一部分形成NaCI2H2O晶体存在于混凝土孔隙中，硅和铝等以胶体形式存在于腐蚀层中。由于水泥水化产物结构破坏，物质流失，使得浆体孔隙率变大，侵蚀性介质更加容易进入基体内部而加剧腐蚀进程，图中可以清楚看到浆体微观结构的变化，未腐蚀区域有云状C－S－H凝胶等，腐蚀区域有大量柱状晶体，测试结果证明此柱状晶体为CaS042H20和NaCl2H2O，同时尚有未水化的粉煤灰颗粒，但依然有大量的孔隙存在。其他物质在电镜下，都呈颗粒状。水泥水化产物中的凝胶体已经消失，分析表明，在不同浓度的H+、SO－24和CI－作用下，不同的离子浓度可能会导致不同的变化历程，混凝土孔隙结构的变化规律存在差异，但最后的结果却是相同的，混凝土的孔隙率都会变得较大。
4结论
(1)在不同浓度的氯化钠与浓硫酸混合介质作用下，浸泡早期，腐蚀介质渗入到混凝土内部孔隙，经过一系列物理化学反应致使混凝土内部孔隙填充密实，抗压强度有所提高，此过程的延续时间因介质浓度不同而不同且与介质浓度成反比。随着腐蚀时间的增长中后期强度迅速降低，浓度越高强度降低速度越快，直至完全失去承载力。(2)SEM分析表明，在H2S04和NaCl混合腐蚀介质作用下，混凝土受到侵蚀的根本原因是水泥水化产物在混合介质中分解或者与酸根离子发生反应而消失，造成基体内部微观结构变化，从而导致混凝土结构性能的劣化和混凝土强度的降低。(3)分析表明，在不同浓度的H+、SO－24和CI－共同作用下，不同的离子浓度变化历程可能不同，混凝土孔隙结构的变化规律也存在差异，但最后的结果却是相同的。
★ 童话故事-寿命
★ 统计分析报告
★ 统计分析报告范文
★ 试验工作总结
★ 试验检测
