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1．采用销轴连接，主要采用这根轴，插进去后再转个角度
2．卡钩配合（上盖）3．卡钩卡槽配合分析LCD卡钩/卡槽机构分析
目的:
LCD组合部分Housing与Cover一般是用2颗或4颗螺丝组装在一起(有的甚至不用螺丝,如 xxx model),单靠这2~4颗螺丝是很难达到LCD部分的Mechanical Spec.---Housing与Cover之间的step & gap,塑料件本体上的卡钩卡槽起着极其重要的作用.
因此,在设计阶段卡钩卡槽的安排和尺寸应计算准确,模具制造要保证精度,模具卡钩卡槽滑块的安装应到位.以下只对卡钩卡槽的设计尺寸进行分析.
分析:
tu1&t2&tu3是卡钩和卡槽的配合图示:
一,卡钩卡槽配合:
一般来说设计的间隙和断差都是0,见标准装配图. tu4
1,有关Gap的尺寸设计
从图中可以看出要保证卡钩和卡槽能装配上,尺寸A必须大于等于尺寸B.设计时若设计成A=B, 考虑到尺寸公差的上下偏差均匀分配,当A取下偏差,B取上偏差时,卡钩卡槽也会干涉导致无法卡上. 因此卡槽的槽高须大于卡钩的钩高.即卡钩卡槽必须间隙装配.
卡钩卡槽必须间隙装配,设计间隙还会是0吗?答案肯定不是.实际中LCD Cover和LCD Housing之间有Panel支撑,支撑力会使卡钩和卡槽紧紧地卡在一起,尺寸C在实际装配中会是0,间隙会完全分配在LCD Cover和LCD Housing的配合面形成外观间隙,因此尺寸C也不能设计过大.根据以往的经验,C取0.1mm是较理想的值.
C取0.1mm，设计美工纹0.5mm,塑料成形0.1mm的成形公差(卡钩部位的尺寸在0~6mm范围内,精度M1的工差范围是+/_0.05mm)，
外观间隙G＝0.1+0.5+0.1~0.1=0.7mm
Spec定为Gap<=0.8mm 所以,设计满足Spec(不含美工纹Spec是0.3mm).
2, 有关Step的尺寸设计
为保证卡钩卡槽不干涉，D和E处也须为间隙配合,但D和E处的设计间隙也不应过大.
一方面若间隙过大,同上述的Gap形成相似,D和E可能迭加,Housing和Cover只要稍有变形,迭加的尺寸就会出现在外观面处形成Housing和Cover断差.
另一方面间隙设计太大会影响卡钩卡槽的强度和占用有限的空间资源.
所以,设计中D,E建议取0.1mm.
极限情况;Step=D或E+成形公差
Step=0.1+0.1=0.2mm
所以,Step<0.3mm=Spec.
设计合格.
卡钩卡槽设计还应保证有足够的强度,在Panel的支撑力作用下卡钩卡槽不会脱开.其中尺寸F起关键的作用,合理的设计值应在0.5mm以上.考虑到成形工艺,卡钩卡槽的各拐角处允许设计倒圆,但倒圆的尺寸应以卡钩卡槽不干涉为首要条件.即D处的倒圆半径要小于等于D,E处的倒圆半径小于等于E.
二,定位边框和定位槽配合:
定位边框和定位槽的尺寸分析同上述类似,
1., Gap
影响间隙的O尺寸有H , 定位槽的深度要大于定位边框的高度.即保证H处为间隙配合.设计取值建议取0.2mm.这样定位槽深度取下限 -0.05mm,定位边框高度取上限+0.05mm,两个都是极限情况: H=0.2-0.05-0.05=0.1mm,仍是间隙配合.
另外,定位槽高度I不能太高,避免同上面的LCD Cover干涉.他们之间建议留足0.3mm的间隙.
2 , . Step
机构上设计定位槽和定位边框能很好的解决LCD Cover和LCD Housing之间的断差.
其主要配合面K面是一个窄长的沿LCD Housing一周的环面.而配合面L是小面积配合(见第二张照片上的定位槽).
同理为保证装配和方便拆卸 , K和L都应该为间隙设计.间隙设计太大会引起外观断差,间隙设计太小LCD Cover难以拆卸.建议K和L设计取值均取0.1mm.
这样外观面可能出现的断差:
Step=K或L+成形公差
当Cover定位边框成形尺寸偏下限 0.05mm,Housing定位槽右边的柱宽也偏下限 0.05
Step(max)=0.1+0.05+0.05=0.2mm 能保证断差符合要求. 三,. 总结 以上只对卡钩卡槽和定位边框定位槽的配合面径行了分析,分析了他们之间应该设计成的配合状况.至于卡钩卡槽和定位边框定位槽的主要机构尺寸(肉厚)的设计,依不同类型的产品不同类型的材料具体对待.例如,Note Book 类机型卡钩卡槽肉厚设计较薄1mm左右,而 Mercury类机型其卡钩卡槽设计肉厚就较厚. 图一说明：图二说明：3．中间开槽的卡勾4．弹性卡勾5．卡勾6．整个面板全部用扣位接上面的图， 7.钩槽卡接。7．三段button从外面伸入，一个弹片从上面插下。8．插头配件，黄色为触片。9．圆卡用于装轮子，非常好用。红色为嵌件。剖开后
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作 者：谭明芳 TAN Ming-fang 作者单位：吉首大学,公共外语部,湖南,吉首,416000;西南交通大学,外国语学院,四川,成都,610031 刊 名：吉首大学学报（社会科学版） PKU英文刊名：JOURNAL OF JISHOU UNIVERSITY(SOCIAL SCIENCES EDITION) 年，卷(期)： 27(5) 分类号：H313 关键词：偏正结构 主谓结构 歧义 ambiguous analysis junction and nexus three-rank theory一种结构信息连接性指数
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本文通过Maxwell模型模拟的黏滞阻尼器连接的2种不同相邻结构的地震反应分析,对阻尼器设置的位置和阻尼参数进行了同时优化.在El Centro波、Tianjin波和Taft波3种较典型的地震动作用下,分别对不同质量比和不同刚度比的主、子结构在无阻尼和有阻尼情况下进行了地震反应分析,并以主结构的顶层最大相对位移最小作为优化目标,寻求出最优的.阻尼器摆放位置以及对应的最优阻尼系数.结果显示,当阻尼器选择合适的安放位置和合理的阻尼参数时,主、子结构的地震反应都会有一定程度的降低,从而收到较好的减震效果.
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1.跨接片电镀方式选择
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2.单体电池之间连接设计
单体电池之间的连接,以连接电阻最小为好,一般能够采用焊接的,不采用压接方式。
2.1连接工艺比较
电池之间的连接通常采用机械方式(螺栓、螺母)及焊接方式。不同的连接工艺具有不同的特点,并且适用于不同的电池类型和形状。就焊接来说,有电阻焊、激光焊、超声焊接等。表2和表3分别对不同焊接方式和连接方式进行了比较。
2.2机械连接设计
电池之间采用在机械连接应用最为广泛,尤其是在大容量电池组合中。机械连接一般采用螺母固定,不同材质的螺母,其导电性能不同,跨接片采用不锈钢螺母比采用普通螺母其跨接压降偏大,在相同条件下,200A通电时,一只跨接片压降增加约0.5mv左右;造成不锈钢螺母跨接压降偏大的原因主要是不锈钢材质的电阻率较高,是普通低碳钢电阻率的5倍左右。不锈钢螺母的优点是长期使用不生锈,外形美观,缺点是导电性能比普通碳钢螺母差,同时材料成本高。同时,在相同环境和试验条件下多层跨接片比单层跨级片电压降大,是由于多层跨接片相对于单层跨接片增加了接触电阻,因此采用多层跨接片增加了电源系统的内阻。螺母的紧固力矩值对电池之间的连接电阻值和连接电阻的一致性有较大的影响,通过试验验证,以M10X1.25铜螺母为例,在相同条件下,40A通电时,15Nm和18Nm拧紧力矩检测到的电压降较大,波动也较大,说明接触电阻偏差较大;22Nm拧紧力矩检测到的电压降一致性较高,说明接触电阻一致性较高,拧紧力矩值基本达到使用要求。拧紧力矩值过大,会造成装配时极柱拧断;过小,会造成跨接压降偏大,螺母拧紧不到位,松动甚至打火的现象。根据试验数据,此极柱拧紧力矩控制在22Nm较为适宜。
3.连接的防松设计
导电连接必须进行防松设计,车辆运行过程中,电源系统一直处于振动状态,过电流情况下连接部位发热,也会容易引起松动。连接松动是应用过程中造成电源系统损坏的的重要原因之一。焊接连接不存在防松设计,但需要保证焊接的`可靠性。采用机械连接的电池极柱和螺母均采用国家标准规定的螺纹,如按照标准生产,螺纹的升角ψ小于螺旋副的当量摩擦角v,螺纹联接能满足自锁条件ψ 4.总结 综上所述,动力电源系统的跨接固定方式较多,焊接连接工艺复杂,单体电池间不可分离,一旦出现个别电池失效,无法进行更换维修,造成成组模块甚至整个电源系统失效;机械连接可分离,便于更换维修电池,但其连接固定涉及到跨接片导流能力设计、跨接片材料选择、跨接片电镀方式选择、单体电池之间连接设计、连接的防松设计等多个方面。必须进行严格的设计和试验,方可确保电源系统的可靠性和使用耐久性。 含多裂纹连接结构损伤容限试验研究 针对机翼典型对接结构,进行了平板空孔试样和螺栓搭接件在等幅谱及飞-续-飞谱下的.多裂纹损伤容限试验,通过该试验开展多裂纹开裂模式及多裂纹扩展规律的试验研究,为多裂纹断裂力学理论分析、多裂纹结构剩余强度准则提供试验依据. 徐晓飞,Xu Xiaofei(南昌飞机制造公司,南昌,330024)篇8：含多裂纹连接结构损伤容限试验研究
钢结构结构构件或连接时有哪些计算要点？
计算结构构件或连接时，规定的强度设计值应乘以相应的折减系数，
1 单面连接的单角钢：
1)按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0．85；
2)按轴心受压计算稳定性：
等边角钢乘以系数 0．6+0．0015λ，但不大于1．0；
短边相连的不等边角钢乘以系数 0．5+0．0025λ，但不大于1．0；
长边相连的不等边角钢乘以系数 0．70；
λ为长细比，对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当λ<20时，取λ＝20；
2 无垫板的单面施焊对接焊缝乘以系数 0．85；
3 施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接乘以系数 0．90；
4 沉头和半沉头铆钉连接乘以系数 0．80，
注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
薄壁型钢结构构件和连接时有哪些计算要点？
计算结构构件和连接时，规定的强度设计值应乘以下列相应的折减系数，
1平面格构式檩条的端部主要受压腹杆：0.85；
2 单面连接的单角钢杆件：
1）按轴心受力计算强度和连接0.85；
2）按轴心受压计算稳定性0.6+0.0014λ；
注：对中间无联系的单角钢压杆，λ为按最小回转半径计算的杆件长细比，
3 无垫板的单面对接焊缝：0.85；
4 施工条件较差的高空安装焊缝：0.90；
5 两构件的连接采用搭接或其间填有垫板的连接以及单盖板的不对称连接：0.90。
上述几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
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